#,炼油事业部,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,Click to edit Master title style,内部资料,注意保存,Click to edit Master title style,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,#,炼油事业部,经济活动分析会汇报材料,炼油事业部优化处,二,O,一三年三月,1,一、炼油全流程优化,催化裂化烟气能量回收系统模拟,安庆、北海等,21,家企业的,36,套催化裂化装置，用,Petro-SIM,模拟了烟气能量回收系统，计算出烟气管道的压降、温降、烟机效率、主风机效率、烟气旁通量、发电或受电量。模型较准确，其中北海的烟气能量回收系统模型详细、准确和现场数据吻合。,设计,模型,主风流量,knm3/min,3067,3116,烟气至旁路阀,v%,16.35,烟气至四旋,v%,3,烟气至烟机,v%,80.65,烟气流量,nm3/min,2685,2565,烟机功率,KW,12132,11819,烟机绝热效率,%,79.00,75.83,主风机功率,KW,12596,13598,主风机多变效率,%,89.00,82.98,烟机至主风机传动效率,%,97.00,计算电机功率,KW,实际,2199,2200,2,一、炼油全流程优化,参数名称,单位,现场实际,模型数据,再生压力,KPa（g）,298.5,再生旋风压降,KPa,14.3,集气室温度,709,709,集气室压力,KPa（g）,284.2,284.2,集气室至三旋管路压降,KPa,5.4,5.4,集气室至三旋管路温降,12,12,集气室压力,Kpa（g）,284.2,284.2,三旋入口温度,697,697,三旋入口压力,KPa（g）,278.8,278.8,三旋压降,Kpa,16.8,16.8,三旋温降,5,5,三旋出口压力,KPa（g）,262,262,三旋至烟机的出口温度,692,692,三旋至双阀的出口温度,644,三旋至烟机入口管路压降,KPa,2,2,三旋至烟机入口管路温降低,28.1,28.1,烟机入口温度,663.9,663.9,烟机入口压力,KPa（g）,260,260,烟机出口温度,487.2,487.2,烟机出口压力,KPa（g）,7,7,主风机入口温度,19.9,19.9,主风机入口压力,KPa（g）,-0.93,-0.93,主风机出口温度,217,217,主风机出口压力,KPa（g）,361,361,主风流量,knm3/min,3116,3116,主风机电机功率,KW,2199,2200,北海催化裂化烟气能量回收系统模拟计算结果：,3,一、炼油全流程优化,催化裂化烟气能量回收系统模拟,北海的计算结果分析：,（,1,）现场双动滑阀开度,A,阀位,0.4%,，,B,阀为,10.7%,，原因是加工原料性质较重，生焦量较大，主风机流量比设计流量大,49knm3/min,且再生烟气温度较高，导致烟机无法全部进烟机，在模型中至四旋和旁路阀的流量占烟气总量的,19.35%,，与现场是相符；,（,2,）模型计算烟机绝热效率为,75.83%,比设计效率,79%,低，由于,2012,年曾经更换烟机转子，且更换转子后，电机功率上升较多，当前转子的效率比原转子的效率低符合实际情况,;,（,3,）模型中主风机的多变效率为,82.98%,与设计多变效率,89%,相差较大，虽然当前实际流量比设计流量增加,49knm3/min,，可能机组本身的问题；,（,4,）集气室至三旋的入口管线采用内衬里保温，在模型中输入管道内径时应采用扣除衬里后的实际内径，同时选摩擦系数较大的管材，以计算管道压降。外壁碳钢模拟成一层保温材料，以计算管道散热。,4,一、炼油全流程优化,36,套催化烟气能量回收系统的模拟计算结果：,催化裂化烟气能量回收系统模拟,企业,催化裂化,烟机型号,生产厂家,双动滑阀流量，,%,临界流速喷嘴流量，,%,烟机效率，,%,主风机,效率,%,受,电量,KW,烟机设计,效率，,%,主风机设计,效率,%,安庆,1#FCC,YL1-8000B,兰炼机械厂,13.0,3.0,76.0,84.0,376.0,76.0,北海,1#FCC,YL-12000I,兰州长城透平机械技术开发成套公司,16.4,3.0,75.8,83.0,2199.0,79.0,89.0,沧州,1#FCC,YL-12000B,兰炼机械厂,22.3,3.0,78.2,84.4,100.0,长岭,1#FCC,TP12-90,西安航空,9.8,3.0,77.0,81.6,1017.0,82.0,88.0,长岭,3#FCC,YL-22000A,兰炼机械厂,5.0,3.0,85.0,70.0,1000.0,79.0,89.0,高桥,2#FCC,TH-852,美国,Elliott,1.0,5.0,83.0,80.0,-1377.0,84.6,86.8,高桥,3#FCC,E-138,美国,D-R,10.0,3.0,82.7,89.0,842.0,82.7,89.0,广州石化,1#FCC,YL12000C,兰炼机械厂,3.0,2.0,69.0,80.0,1991.0,79.3,86.4,广州石化,2#FCC,YL-7000A,兰炼机械厂,3.0,3.0,70.0,83.0,759.6,89.0,81.0,海南炼化,1#FCC,YL-25000A,兰炼机械厂,9.0,3.0,69.0,80.9,3883.0,80.0,88.9,金陵,1#FCC,TP110,西安航空发动机厂,17.0,3.0,73.5,84.0,1774.7,84.0,82.0,金陵,2#FCC,YLD-4000A,兰炼机械厂,17.0,3.0,75.1,69.0,913.9,金陵,3#FCC,YL-32000A,兰炼机械厂,18.0,3.0,76.4,84.4,2088.4,荆门,2#FCC,YL-10000N,兰炼机械厂,8.0,5.0,82.3,84.0,-1284.9,84,88.0,九江,1#FCC,YL-6000C,兰炼机械厂,5.0,5.0,78.0,85.0,-655.7,九江,2#FCC,YL-10000D,兰炼机械厂,3.0,5.0,75.0,85.3,-576.3,洛阳,1#FCC,YL3000B,兰炼机械厂,15.0,3.0,76.5,76.0,1922.0,5,一、炼油全流程优化,36,套催化烟气能量回收系统的模拟计算结果：,催化裂化烟气能量回收系统模拟,企业,催化裂化,烟机型号,生产厂家,双动滑阀流量，,%,临界流速喷嘴流量，,%,烟机效率，,%,主风机,效率,%,受,电量,KW,烟机设计,效率，,%,主风机设计,效率，,%,洛阳,2#FCC,E-138,美国,D-R,7.0,3.0,78.6,75.5,-370.0,茂名,2#FCC,CFT10-A,中航成都发动机,0.9,0.3,88.0,83.5,-1412.6,茂名,3#FCC,TP8-70,西安航空发动机厂,17.0,3.0,83.0,73.0,-525.1,茂名,4#FCC,YL-23000B,兰炼机械厂,8.0,3.0,80.4,83.9,-536.4,齐鲁,1#FCC,TH85-1,日本茬原公司,22.0,3.0,79.0,80.0,不是同轴机组,齐鲁,2#FCC,YL-8000I,兰炼机械厂,16.0,4.0,79.6,83.0,873.0,84.0,84.7,青岛炼化,1#FCC,YL24000A,兰炼机械厂,5.0,6.0,75.0,85.0,522.0,79.0,89.0,青岛石化,1#FCC,YL10000E,兰炼机械厂,19.1,3.0,76.8,82.7,560.0,84.0,石家庄,1#FCC,GTD60B,成航发,5.0,3.5,79.9,79.7,371.0,石家庄,2#FCC,YL-8000B,兰炼机械厂,15.0,4.5,82.0,82.1,485.8,天津,1#FCC,TP4-60,西航,18.8,3.0,67.8,70.6,2597.9,武汉,1#FCC,YL-4000K,兰炼机械厂,41.7,3.0,84.9,74.8,508.6,85.0,75.0,武汉,2#FCC,YL-10000,兰炼机械厂,30.0,3.0,78.0,87.9,1426.7,78.0,88.0,西安,1#FCC,YL-5000C,兰炼机械厂,9.0,5.3,74.0,67.9,1349.1,79.0,燕山,2#FCC,YLD6000A,兰炼机械厂,5.0,72.0,75.0,不是同轴机组,燕山,3#FCC,YL-1600B,兰炼机械厂,12.4,3.0,71.0,79.0,不是同轴机组,湛江东兴,2#FCC,YL5000D,兰炼机械厂,7.3,3.7,79.0,79.8,595.2,镇海炼化,1#FCC,TP17-45,西安航空发动机厂,27.0,5.0,85.5,72.0,375.0,镇海炼化,2#FCC,TP11-160,西安航空发动机厂,14.5,5.0,88.0,84.0,-919.0,80,89.7,6,一、炼油全流程优化,从模拟计算结果看，烟机能量回收系统主要存在如下的问题：,（,1,）烟机的绝热效率计算值比设计值全部偏低，最高海南炼化烟机偏低,11,个百分点，海南的烟机，模型计算只有,69%,的绝热效率，该烟机（设计,24700KW,）效率提高,1,个百分点，多发电,288KW,（,1.16%,）；,（,2,）大部分主风机的多变效率计算值比设计值偏低，最高长岭,3#,主风机因超负荷,46.2%,，效率降低,19,个百分点。有部分主风机效率比设计效率高,2,个百分点。,（,3,）,36,装置，有,33,套配置同轴机组，,9,套装置能发电，效果最好的是茂名、高桥和荆门的,2#FCC,，发电,1413,、,1377,和,1285KW,，茂名,3,套、九江,2,套催化烟机全部发电。大部分装置不能发电的原因首先是烟气走旁路流量大（,10%,），其次是烟机效率和,/,或主风机效率低。,（,4,）烟机效率平均只有,77.9%,。烟机主要由兰炼机械厂、西安航空发动机厂和成都航空发动机厂制造。其中西安和成都发动机厂制造的烟机效率明显较高，一般都大于,80%,。效率最高的烟机是镇海和茂名,2#FCC,，均达,88%,（西安和成都航空发动机厂制造）。美国,Elliott,和,D-R,烟机效率也大于,82%,。,催化裂化烟气能量回收系统模拟,7,一、炼油全流程优化,从模拟计算结果看，烟机能量回收系统主要存在如下的问题：,（,5,）烟机入口管线压降,35.3KPa,（从集气室到烟机入口），最低是沧州只有,11.6KPa,（设计烟气管线短），最高有,3,台，广州,2#FCC 77KPa,、广州,1FCC 62KPa,、洛阳,1#FCC 61.5KPa,。管线压降降低,1Kpa,，平均能提高发电量约等于烟机功率的,0.15%,。,（,6,）烟机入口管线的压降主要在三旋入口管线,8Kpa,、三旋,13.9KPa,和三旋出口到烟机,13.4KPa,。三旋入口管线和出口管线压降都可以做到小于,4Kpa,，三旋压降可以做到,10Kpa,。因此平均而言，可以降低管线压降,50%,左右，即,17KPa,左右。对于,25000KW,的烟机，可节电,630KW,。,（,7,）烟机入口管线温降（从集气室到烟机入口）平均,29.1,，最低长岭,3#FCC,，只有,7.8,，较高的有天津,52.5,。烟机入口温度提高,1,，平均能提高发电量约等于烟机功率的,0.1%,。烟机入口管线的温降主要在三旋入口管线,9.1,，三旋,8,和三旋出口管线,12,。,（,8,）普遍存在双动滑阀开度小，但实际烟气旁通量大的问题。只有高桥,2#,催化烟气旁通量计