单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,自生热复合解堵工艺技术研究,采油技术服务公司增产作业分公司,2011,年,07,月,自生热复合解堵工艺技术研究采油技术服务公司增产作业分公司,汇报提纲,技术背景,1,反应放热能力评价,2,生热剂性能评价,3,工作液综合性能评价,4,添加剂优选研究,5,汇报提纲技术背景1反应放热能力评价2生热剂性能评价3工作液综,3,一、技术背景,渤海稠油油藏的地质储量占整个渤海油田地质储量,80,以上。,所有油田探明储量分布按流体性质,3一、技术背景渤海稠油油藏的地质储量占整个渤海油田地质储量8,单一技术难以解除伤害,流体粘度大，流动性差，产量低,井筒结蜡,石蜡、沥青质及胶质沉积形成,有机伤害,钻井、固井、完井造成,无机伤害,研究一种新技术，有效解除多重伤害，改善近井地带渗透率,一、技术背景,单一技术难以解除伤害流体粘度大，流动性差，产量低井筒结蜡石蜡,技术的作用机理,自生热复合解堵技术,高温熔化蜡、胶质、沥青等有机物,提高近井油层压力，提高返排能力,利用相似相溶原理，使油垢溶解并随有机相流动,酸处理,溶剂溶解,气体,溶蚀无机垢，参与热反应,热量,技术的作用机理自生热复合解堵技术高温熔化蜡、胶质、沥青等有机,汇报提纲,技术背景,1,反应放热能力评价,2,生热剂性能评价,3,工作液综合性能评价,4,添加剂优选研究,5,汇报提纲技术背景1反应放热能力评价2生热剂性能评价3工作液综,铵盐与亚硝酸盐自生热解堵体系,活泼金属单质遇水反应生、气体系,（,332.58KJ/mol,）,（,184.8KJ/mol,）,过氧化氢自生热解堵体系,（,196KJ/mol,）,多羟基醛氧化自生热解堵体系,（,107.02KJ/mol,）,不同自生热化学体系,二、反应放热能力评价,铵盐与亚硝酸盐自生热解堵体系活泼金属单质遇水反应生、气体系（,H,自生热化学体系,基本化学反应方程,三种反应物的摩尔比为,1:2:2,；,反应即能生成大量的热（,426KJ/mol,），标准状态单位摩尔的反应物可以产生,70.6L,气体。,不同自生热解堵体系,二、反应放热能力评价,H,2,N,CO,NH,2,+2NaNO,2,+2HCl=2NaCl+CO,2,+2N,2,3H,2,O,H自生热化学体系不同自生热解堵体系二、反应放热能力评价H2N,为了达到升温降粘、起泡助排等目的，需选用生热产气能力最佳的自生热解,堵体系,H,自生热解堵体系产气量、“热峰”值最高,不同自生热解堵体系,(,自生热液量,100ml,),反应物浓度（,%）,产气量（,ml）,“,热峰”值（）,铵盐与亚硝酸盐,10,3200,80,双氧水自生热解堵体系,10,3300,62,多羟基醛氧化自生热解堵体系,10,4300,55,H自生热解堵体系,(,10%A+20%B+12%HCl,),10,9000,106,不同类型生热、气体系的生热、产气能力对比,二、反应放热能力评价,为了达到升温降粘、起泡助排等目的，需选用生热产气能力最佳的自,二、反应放热能力评价,不同反应液体积使得体系温度升高幅度,在不考虑热量通过环空扩散情形下，由上述结果推算,1m,3,反应液可,使得,300m,油管及液体温度升高幅度达到,80,95,。,反应放热测量实验,初始温度：,20,二、反应放热能力评价不同反应液体积使得体系温度升高幅度 在不,汇报提纲,技术背景,1,反应放热能力评价,2,生热剂性能评价,3,工作液综合性能评价,4,添加剂优选研究,5,汇报提纲技术背景1反应放热能力评价2生热剂性能评价3工作液综,三、生热剂性能评价,H,自生热解堵体系的升温降粘,稠油,实验,试验,目的,测定,一定体积的生热液对一定体积,稠油的,降粘效果,。,实验,条件,生热剂,A,、,B,，无机酸,C,，实际储层稠油；,温度：室温。,实验步骤,用生热剂,A,、,B,配制自生热溶液组分,I,，无机酸,C,配制自生热溶液组分,II,共,100ml,，,生热剂,A,浓度为,10%,，,B,、,C,按化学摩尔比计算,；,在,50ml,稠油,中加入自生热溶液组分,II,；,将组分,I,溶液快速倒入放有稠油的高温反应釜中，记录,不同,时,间点,的温度，并测定原油在体系“热峰”值、反应完后的粘度。,三、生热剂性能评价H自生热解堵体系的升温降粘稠油实验,H,自生热解堵体系的升温效应,室温下油样,“热峰”值时油样,反应结束时油样,稠油降粘试验,混油液温度随时间的变化,稠油粘度从,2984mp.s,下降到,121mp.s,，,流动性大大增加,混合液温度能维持,30min,在,60,以上，有足够溶解稠油能力,三、生热剂性能评价,H自生热解堵体系的升温效应 室温下油样“热峰”值时油样,H,自生热解堵化学体系惰性气体降粘效用,分别通过单纯的升温和利用,H,自生热解堵溶液两种不同方法对稠油进行降粘。,实验方法,：,称取,100g,稠油放入高温反应釜中，配置,生热剂,A,浓度为,5%,的,H,自生热化学溶液,100ml,加入反应釜中，待反应结束后测定稠油粘度（,密闭环境，,5%A,提高体系压力,0.8MPa,）。,利用滚子加热炉单纯升温对稠油进行降粘，,温度恒温,601,小时,（根据实验结果生热剂浓度为,5%,的生热溶液体系温度能到达,60,），加热完毕测定原油粘度。,对比用两种不同的方法的稠油降粘效果。,三、生热剂性能评价,H自生热解堵化学体系惰性气体降粘效用分别通过单纯的升温和利用,H,自生热解堵化学体系惰性气体降粘效用,对比单纯的升温和利用,H,自生热解堵液两种不同的方法对稠油进行降粘的效果。,降粘法类型,H,自生热解堵溶液,滚子炉加热加热,降粘前粘度（,mPa.s,）,2984,2984,降粘后粘度,(mPa.s),483,927,降粘率,(%),83.8,68.9,H,自生热解堵体系在放出热量的同时生成大量的惰性气体溶胀稠油，改善原油的流动性。,滚子炉直接加热法降粘,H,自生热解堵溶液降粘,三、生热剂性能评价,H自生热解堵化学体系惰性气体降粘效用对比单纯的升温和利用H自,H,自生热解堵体系的升温效应,实验目的,评价,H,自生热解堵体系对固体石蜡的溶解能力；,实验条件,药剂：,生热剂，固体石蜡；,温度：,室温,实验步骤,配制,生热剂,A,浓度分别为,4%,、,5%,、,10%,自生热溶液各,100ml,；,称取,50g,固体石蜡,3,份，分别放入盛有不同浓度自生热溶液组分,I,的三个烧杯中；,将配好的自生热溶液组分,II,倒入烧杯，并记录溶解石蜡所需的时间。,组分,（,A+B,）,+,组分,（无机酸,C,）,固体石蜡的溶解试验,三、生热剂性能评价,H自生热解堵体系的升温效应 实验目的固体石蜡的,H,自生热解堵体系对石蜡的溶蚀,H,自生热解堵体系的升温效益,随生热剂浓度增加，固体石蜡溶解的量增加，且所需的时间越短。,固体石蜡的溶解试验,不同浓度生热剂石蜡溶解速率,三、生热剂性能评价,H自生热解堵体系对石蜡的溶蚀H自生热解堵体系的升温效益,模拟油管清蜡实验,石蜡在管壁的沉积附着照片,清理后管壁上石蜡沉积附着照片,沉积凝固附着在管壁上的石蜡,生热液的放热升温融化、气体的冲刷作用，有效清除管壁附着的石蜡,三、生热剂性能评价,模拟油管清蜡实验 石蜡在管壁的沉积附着照片清理,汇报提纲,技术背景,1,反应放热能力评价,2,生热剂性能评价,3,工作液综合性能评价,4,添加剂优选研究,5,汇报提纲技术背景1反应放热能力评价2生热剂性能评价3工作液综,四、工作液综合性能评价,综合性能评价,对稠油、有机质的清洗能力,酸化流动效果,岩石溶蚀,能力,.,工作液腐蚀性,酸液分流效果,四、工作液综合性能评价综合性能评价对稠油、有机质的清洗能力酸,对稠油、有机质的清洗能力,自生热解堵,、酸,解堵液的静态清洗,有机质,能力,自生热解堵解堵液对表面包裹稠油和石蜡、沥青等有机质的岩石颗粒的清洗实验。,自生热解堵液在静态条件下能很好的清洗岩石颗粒表面的稠油和有机质，清洗效率可以达到,80%,以上,。,四、工作液综合性能评价,自生热、气化学溶液配方：,10%A+20%B+12%C+,添加剂,对稠油、有机质的清洗能力自生热解堵、酸解堵液的静态清洗有机质,对,稠油环境,中石英的溶蚀能力,不同酸液对石英的溶蚀率,自生热解堵、酸解堵液对有稠油环境下的石英溶蚀率远远高于常规酸，加入起泡剂的自生解堵液对石英的溶蚀能力,居中,。,实验用石英成分,实验用石英成分,不同酸液对石英的溶蚀率,四、工作液综合性能评价,酸液类型,滤纸（,g）,石英（,g）,稠油（,g）,反应后混合量（,g）,溶蚀率（,%）,自生热酸,（,自生热液,+,多氢酸,）,9.9901,10.0081,10.0055,26.6432,11.2,自生热泡沫酸,（,自生热液,+,多氢酸,+,起泡剂,）,9.8913,10.0051,10.0038,27.3287,8.6,常规酸,（,多氢酸,）,9.8879,10.0029,10.0071,28.6123,4.3,对稠油环境中石英的溶蚀能力不同酸液对石英的溶蚀率自生热解堵、,单岩心酸化流动效果评价,自生热解堵酸,解堵液对,1,号岩心的酸化解堵效果,常规多氢酸,解堵液对,2,号岩心的酸化解堵效果,自生热解堵、酸工作液解堵效果明显,四、工作液综合性能评价,酸液名称,酸液配方,多氢酸,3%HCl+3%SA601+1%SA701,+添加剂,自生热、气酸,溶液,（,10%A+20%B,）,+,溶液,(12%C+3%HCl+3%SA601+1%SA701,+添加剂）,单岩心酸化流动效果评价自生热解堵酸解堵液对1号岩心的酸化解堵,并联岩心驱替试验,试验目的,分析,H,自生热解堵泡沫液对高低渗并联岩心的,分流效果,。,工作液配方,自生热解堵液组分,I,（,10%A+20%B,）,+,组分,II,（,12%C+1%,起泡剂）。,岩心数据（,人造岩心,）,编号,长度,(cm),直径,(cm),孔隙体积,(ml),孔隙度,(%),基液测渗透率,(mD),1,10,2.5,23.86,48.65,526,2,10,2.5,19.31,39.35,4639,3,10,2.5,16.60,33.84,6008,4,10,2.5,19.76,40.28,2286,5,10,2.5,21.69,44.20,1283,四、工作液综合性能评价,并联岩心驱替试验试验目的编号长度(cm)直径(cm)孔隙体积,并联岩心驱替试验,试验结果,岩心,1-5,并联分流实验结果（,1:2.4,）,入口、出口处液体流量曲线,累计入口、出口液体流量曲线,出现分流,四、工作液综合性能评价,从这个点开始，斜率开始变小了，而后又逐渐又恢复。,并联岩心驱替试验试验结果岩心1-5并联分流实验结果（1:2.,并联岩心驱替试验,试验结果,岩心,1-4,并联分流实验结果（,1:4.3,）,入口、出口处液体流量曲线,累计入口、出口液体流量曲线,出现分流,四、工作液综合性能评价,并联岩心驱替试验试验结果岩心1-4并联分流实验结果（1:4.,并联岩心驱替试验,试验结果,岩心,1-2,并联分流结果（,1:8.8,）,入口、出口处液体流量曲线,累计入口、出口液体流量曲线,短暂分流,四、工作液综合性能评价,并联岩心驱替试验试验结果岩心1-2并联分流结果（1:8.8）,并联岩心驱替试验,试验结果,岩心,1-3,并联分流实验结果（,1:11.4,）,入口、出口处液体流量曲线,累计入口、出口液体流量曲线,无分流,四、工作液综合性能评价,并联岩心驱替试验试验结果岩心1-3并联分流实验结果（1:11,体系防腐性能评价,四、工作液综合性能评价,体系防腐性能评价四、工作液综合性能评价,汇报提纲,技术背景,1,反应放热能力评价,2,生热剂性能评价,3,工作液综合性能评价,4,添加剂优选研究,5,汇报提纲技术背景1反应放热能力评价2生热剂性能评价3工