单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,聚合物单管多层分质分压注入技术,采油工程研究院,二七年五月,聚合物单管多层分质分压注入技术采油工程研究院,1,二、三类油层聚驱面临的问题,渗透率级差大，薄差油层动用程度低,需分注的层段多,(3层以上),不同性质的油层需要注入不同分子量的聚合物,(60010,4,-120010,4,),二、三类油层聚驱面临的问题渗透率级差大，薄差油层动用程度低,2,实现聚合物分子量及注入量的双重控制，最大程度地提高油层动用程度，改善聚驱效果,分质分压注入的提出,高渗透层,高分子量聚合物,低渗透层,低分子量聚合物,限制注入量,限制注入量,增加注入量,实现聚合物分子量及注入量的双重控制，最大程度地,3,分质分压注入原理,注聚站,井口,P,4,K,4,1500万分子量 25m,3,/d,P,2000万分子量,1000 mg/l,120 m,3,/d,P,1,K,1,1200万分子量 40m,3,/d,P,2,K,2,800万分子量 25m,3,/d,P,3,K,3,1800万分子量 30m,3,/d,分子量调节器,分子量调节器,压力调节器,分子量调节器,分质分压注入原理注聚站井口P4 K4 1500万分子量,4,低渗透层,中渗透层,高渗透层,分子量调节器,压力调节器,分子量调节器,满足二、三类油层分注层段多、层间矛盾大的情况,偏心式分子量调节器,偏心式压力调节器,分 注 管 柱,低渗透层中渗透层高渗透层分子量调节器压力调节器分子量调节器满,5,分子量调节器与压力调节器配套的偏心工作筒结构相同，采用上导向方式，总长1988mm，最大外径114mm，偏孔内径,31.5mm,，内通径,48mm,偏 心 工 作 筒,分子量调节器与压力调节器配套的偏心工作筒结构相同，采,6,分子量堵塞器,分子量堵塞器与偏心工作筒组成分子量调节器。通过更换喷嘴来调节注入低渗透油层聚合物分子量,总长320mm,最大外径33.5mm,分子量堵塞器总长320mm,7,聚合物分子量降低,聚合物分子微观形态,剪切作用后,颗粒,枝状,分子链发生断裂,分子形态和尺寸发生变化,聚合物分子量调节原理,网状,聚合物分子量降低聚合物分子微观形态剪切作用后颗粒枝状分子链发,8,陶瓷喷嘴,2.0-6.0mm，以0.2mm为间隔，共21种,陶瓷喷嘴2.0-6.0mm，以0.2mm为间隔，共21种,9,在节流压差,1.5MPa、,流量,50m,3,/d,内分子量调节范围达到,20%50%,3.2mm,4.0mm,4.4mm,3.6mm,4.8mm,2.8mm,400,500,600,700,800,900,1000,1100,1200,0,10,20,30,40,50,60,70,80,分子量(10,4,),1200万分子量、1000mg/L,流量(m,3,/d),分子量调节器流量-分子量曲线,在节流压差1.5MPa、流量50m3/d内分,10,驱油效果实验研究,剪切前后分子量,600万、800万、1200万、1600万,聚合物溶液在渗透率,30010,-3,m,2,、20010,-3,m,2,、10010,-3,m,2,的人造岩心驱油实验,不同分子量聚合物溶液驱油实验曲线,（10010,-3,m,2,）,不同分子量聚合物溶液对注入压力影响关系曲线,（10010,-3,m,2,）,驱油效果实验研究不同分子量聚合物溶液驱油实验曲线不同分子量聚,11,不同分子量聚合物溶液驱油实验曲线,（20010,-3,m,2,）,不同分子量聚合物溶液对注入压力影响关系曲线,（20010,-3,m,2,）,不同分子量聚合物溶液驱油实验曲线不同分子量聚合物溶液对注入压,12,不同分子量聚合物溶液驱油实验曲线,（30010,-3,m,2,）,不同分子量聚合物溶液对注入压力影响关系曲线,（30010,-3,m,2,）,实验结果表明：剪切后的聚合物驱油效果低于未剪切相同分子量聚合物,0.37-1.61个百分点,，最高注入压力低,0.24-1.86MPa,剪切后的800万分子量聚合物的驱油效果高于未剪切600万聚合物,0.29-0.8个百分点,，注入压力低,0.07-0.3MPa,对于适应600万分子量的油层应采用剪切后800万的聚合物驱替,不同分子量聚合物溶液驱油实验曲线不同分子量聚合物溶液对注入压,13,压力堵塞器,压力堵塞器与偏心工作筒组成压力调节器。通过更换节流芯，改变降压槽数量，控制高渗透层注入压力,总长260-565mm,最大外径33.5mm,压力堵塞器总长260-565mm,14,流场模拟表明：,流线型降压槽减弱了聚合物流动时的涡流区，降低了粘损率,流过降压槽时，聚合物分子链处于拉长、收缩过程，部分能量消耗在聚合物分子链的变形与恢复上，形成节流压差,流线型降压槽,压力堵塞器采用流线型降压槽,流场模拟表明：流线型降压槽减弱了聚合物流动时的涡流区，降低了,15,在流量,70m,3,/d,、最大节流压差达到,3.5MPa,，粘损率小于,8%,压力调节器流量-节流压差曲线,0,0.5,1,1.5,2,2.5,0,10,20,30,40,50,60,70,80,90,100槽,50槽,40槽,30槽,20槽,10槽,流量（m,3,/d）,节流压差,(MPa),1/2,1200,万分子量、,1000mg/L,在流量70m3/d、最大节流压差达到3.5MP,16,投捞工艺与常规偏心相同，继承性好。,投捞器长度,1250mm,，操作简便,投 捞 工 艺,投捞工艺与常规偏心相同，继承性好。投捞器长度,17,压力计,验封堵塞器,验封堵塞器上部主体结构与分子量堵塞器、压力堵塞器结构相同，下部为压力计筒，双通道式压力计置于堵塞器内。压力计上两个导压孔分别对应油管及油套环空，并由密封圈将两个导压孔隔开，工作时分别记录油管（激动层）及油套环空（反应层）的压力变化,验封工艺,压力计验封堵塞器 验封堵塞器上部主体结构与分子量,18,图9 北1-2-P38井验封曲线,北1-丁3-P38井验封曲线,激动层压力,反应层压力,图9 北1-2-P38井验封曲线北1-丁3-P38井验封曲,19,分层流量测试,采用电磁流量计进行分层流量测试,与现有的聚合物分压注入井测试工艺相同,分层流量测试采用电磁流量计进行分层流量测试,20,目前，共开展了,75,口井现场试验，总分注层段,197,层,现场试验证明：投捞、验封、测试、调配等工艺达到了设计要求，分层测试调配工艺与水井相当，可进行不同方式的注入剖面测试,在现场试验过程中，共进行了,500,余次的投捞堵塞器施工，投捞成功率达到,95%,以上,现场应用情况,现场应用情况,21,北1-丁3-P24 井吸水剖面示意图,吸水比例%,（2003.10.29）,注入压力：5.8MPa,注入量：132m,3,/d,29.7,0,50,100,70.3,（2006.06.01）,注入压力：13.2MPa,注入量： 121m,3,/d,吸水比例%,20.18,0,50,100,30.07,45.54,分质分压注入井剖面动用均匀,笼统注入,分质分压注入,分层分子量,785万,1200万,532万,4.21,8.2/7.1 1.2,7.2/1.8,0.34,层位,萨10-12,萨131,4.8,0.79,2.0/1.9,0.48,6.9/6.5 1.2,萨1-3,萨3,萨14-16,1.5/0.7 0.2,萨5+61,3.5,萨8-9,3.5/1.1,0.21,砂岩有效渗透率,北1-丁3-P24 井吸水剖面示意图吸水比例%（2003.1,22,与正常分层注聚井对比，分质分压注入后，剖面动用程度明显提高,100%,100%,100%,100%,57.3%,18.8%,94.9%,100%,100%,100%,61.7%,37.3%,11.8%,85.9%,0,20,40,60,80,100,6mH,4mH6m,2mH4m,1mH2m,0.5mH1m,H0.5m,合计,厚,度,比,例,(),分质分压井,分层井,6mH 2mH4m 0.5mH1m 合计,4mH6m 1mH2m H0.5m,100%,49.4%,21.5%,75.9%,100%,100%,100%,100%,100%,100%,61.5%,36.4%,15.4%,63.8%,0,20,40,60,80,100,层,数,比,例,(%),分质分压井,分层井,与正常分层注聚井对比，分质分压注入后，剖面动用程度明显提,23,分质分压井组含水下降幅度较明显,分质分压井组含水变化曲线,72.1,79.2,70,75,80,85,90,95,100,2.1,48.9,115.9,191.5,264.0,338.6,407.1,聚合物用量,含,水,(%),分层,笼统,分质分压,（mg/L.PV）,空白水驱,聚合物驱,分质分压,笼统,分层,2004.10,2006.9,85.9,分质分压井组含水下降幅度较明显分质分压井组含水变化曲线,24,谢谢！,请各位专家多提宝贵意见！,谢谢！请各位专家多提宝贵意见！,25,