单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,单击此处编辑母版文本样式,第二级,*,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,单击此处编辑母版标题样式,*,*,页岩气采气工程,本方案主要涵盖了气田概况、完井工程、采气方式、增产工艺、特殊问题治理五个部分。本方案以气藏地质资料、静态资料和实验室资料和生产动态资料为基础，查阅有关页岩气采气工程技术，针对该页岩气气藏低渗透、低孔隙、和H2S，CO2气体腐蚀等特点，进行了压裂方案设计与采气工艺设计。,页岩气采气工程 本方案主要涵盖了气田概况、,02，完井设计,03，射孔工艺方案,05，增产工艺,目 录,/,Contents,04，采气方式,01，气田概况,02，完井设计03，射孔工艺方案05，增产工艺目 录/C,1，气田概况,储层特征,根据其沉积特征确定该区沉积相类型为碎屑岩陆棚相，进一步细分为浅水陆棚和深水陆棚。结果表明研究区五峰组龙马溪组页岩层系主要由泥页岩、硅质泥页岩，笔石泥页岩、炭质泥页岩和粉砂质泥页岩等岩相组成,。,页岩气层孔隙度分布在 1.17%8.61%之间，平4.87%(特低孔隙度)。稳态法测定水平渗透率主要介于 0.001355mD。其中基质渗透率普遍低于 1mD，最小值为 0.0015mD，最大值为 5.71mD，平均值为 0.25mD，而层间缝发育的样品稳态法测定渗透率显著增高，普遍高于 1mD，最高可达 355.2mD。,由以上资料可知，该储层主体属于低孔、低渗储层。,1，气田概况储层特征,1，气田概况,根据其孔隙度和渗透率基本资料，绘制图件如下：,1，气田概况根据其孔隙度和渗透率基本资料，绘制图件如下：,1，气田概况,1，气田概况,1，气田概况,脆性矿物组成分析,五峰组龙马溪组矿物以石英矿物为主，其次为粘土矿物。储层储集层脆性矿物介于 33.9%80.3%，平均为 56.5%。在纵向上，五峰组龙马溪组一段一亚段脆性矿物含量高，多大于 50%；一段二亚段三亚段下部脆性矿物含量降低，主要介于 40%65%；三亚段上部脆性矿物含量普遍较低。,杨氏模量,GPa,泊松比,体积模量,GPa,剪切模量,GPa,最大主应力,MPa,最小主应力,MPa,上下隔层应力差,MPa,2337,0.110.29,1418,1014,61.50,52.39,8,1，气田概况脆性矿物组成分析杨氏模量GPa泊松比体积模量GP,1，气田概况,表,1.2-储层岩石脆性系数分析,井号,YY1,YY2,YY3,YY4,YY5,脆性系数,59.9%,57.5%,53.1%,52.7%,55.3%,据北美页岩气开发经验，合适的脆性矿物含量有利于页岩气的压裂和开采。因此,整体储集层适于压裂法来提高天然气采收率。,1，气田概况表1.2-储层岩石脆性系数分析井号YY1YY2Y,1，气田概况,气藏特点,目前，该区块内钻探 5口井，气藏埋深约-2423至-3212m。YY1，YY2，YY3，YY4井进行了压裂试采,经过试气证实为工业气流井。YY5 井仅完成了完井施工。以 YY1 井为例，地温梯度为 2.83/100m，地层温度60，油气显示活跃、地层压力异常，气层压力系数为1.41-1.55，压力梯度为0.28MPa/100m，地层压力为28MPa。为常温超高压压系统，气藏类型为非常规干气藏。,目地层,埋深（米,),压力系数,原始地层压力（,MPa),地层温度（）,地温梯度,/100m,平均厚度（,m,脆性矿物含量（,%,有机碳含量（,%）,龙马溪组,-五峰组,32594442,1.41-1.55,35.2-38.7,60,2.83,86,33.980.3,0.555.89,1，气田概况气藏特点目地层埋深（米)压力系数原始地层压力（M,2，完井设计,根据 YY1，YY2，YY3，YY4井的压裂情况可知，压裂后都取得了较好的增产效果，但是水力压裂后易造成水淹。由于该页岩气田为低渗、低孔气田，大部分开发井都需要压裂后再进行投产，为了尽量减少压井，避免对储层造成多次伤害，采用压裂采气生产一体化管柱。管柱具体设计如下：C90/73mm/壁厚 5.51mm 加厚管+73mm/壁厚 5.51mm平式组合油管，气密封扣型 。,表 2.2-YY5 井井身结构,套管程序,地层层位,套管程序,水泥返高,导管,嘉陵江组,508.0mm50m,地面,表套,长兴组,339.7mm820m,地面,技套,龙马溪组,244.5mm1600m,地面,生产套管,龙马溪组,139.7mm井底,地面,2，完井设计 根据 YY1，YY2，YY3，,2，完井方式,井口装置设计,根据该区域原始地层压力35.238.7MPa，以及如YY1生产井口压力 8.829.6MPa和行业标准，选用 50MPa 压力等级的井口装置，组合方式设计如下：套管头+油管四通+2FZ18-50EE 级防喷器（全封+89 半封）+FZ28-50EE 级剪切闸板防喷器+井口循环三通。,2，完井方式井口装置设计,2，完井方式,井下工具的选择,（1）永久封隔器,型号：Y531-115型,耐温：120,耐压差；50MPa,材质：13Cr,油管伸缩器,工作最大温度：120,耐压差：50MPa,材质：13Cr,2，完井方式井下工具的选择,2，完井方式,油管堵塞器,工作最大温度：120,耐压差：50MPa,材质：13Cr,序号,油管尺寸，,mm,满足配产时井 口压力（,MPa）,满足配产时压降损失（,MPa）,最大产量,10 4 m 3/d,1,76.0,23.5,13.5,12.3616,2,62.0,23.0,14,13.4339,3,51.0,22.8,14.2,10.6591,4,41.0,20.2,16.8,6.6318,2，完井方式油管堵塞器序号油管尺寸，mm满足配产时井 口压力,2，完井方式,以 YY1 井为例，表 2.3 可知，当油管直径（内径）从 41mm增到 62mm时，产量增幅较大，但内径为 41mm 的油管生产产量较低，且压降损失较大，故不考虑；从 62mm 增到 76mm 时，产量增幅度较大。若该井配产为 6.010 4 m 3/d，以上几种油管尺寸都可满足生产要求，但内径 51mm 的油管对应的井口压力为22.8Mpa，压力损失为 14.2Mpa，损失较大，而 62mm 的油管压力损失为14Mpa，基本与 76mm 油管压力损失接近，因此YY5优选最佳油管内径为 62mm，外径为 73mm。,射孔方案设计,通过对该气藏射孔方案、射孔施工难点和射孔后续工艺等的综合分析，射孔方式优先选用连续油管输送射孔方式。连续油管输送射孔方法即将事先配好的射孔，枪接在油管柱下部，下入井下预定深度，用调整油管深度的办法使射孔弹对准油气层的射孔层位，封隔器坐封和装好采油树后，打开清蜡闸门和总闸门，用投捧或环形空间如压的办法起爆射孔。,2，完井方式,2，完井方式,1）射孔管柱设计方案选用的射孔工艺为：采用连续油管传输射孔技术，用 102射孔枪，102 射孔弹，做深穿透、高强度射孔，射孔密度为 16 孔/米，螺旋布孔，相位角为 60，孔深 332mm，孔径 11.35mm。,根据气井生产过程的载荷强度计算和 API 推荐标准，我们采用钢级为C90/2600m/73mm5.5mm 加厚油+1565m5.5mm 平式油管+起爆器+枪身（3.024.0m）,射孔参数敏感性分析,该气藏的水平井完井采用了 5气层套管。根据该气藏的物性参数和区块内试采井的部分测试数据，对射孔参数进行了优化模拟，优选结果见图 2.11、图 2.12、图 2.13、图 2.14，选取不同的孔深、孔径、孔密、相位角、压实程度，进行射孔参数敏感性分析。,方案选用的射孔工艺为：,采用连续油管传输射孔技术，用 102射孔枪，102 射孔弹，做深穿透、高强度射孔，射孔密度为 16 孔/米，螺旋布孔，相位角为 60，孔深 332mm，孔径 11.35mm。,2，完井方式1）射孔管柱设计方案选用的射孔工艺为：采用连续油,2，完井方式,射孔液的选择,本区储层岩芯敏感性和应力敏感性分析结果表明：流速不敏感；水敏指数 0.660.75，中偏强强水敏；临界盐度 210 4 PPM；酸敏指数 0.670.75，中强酸敏；中偏强应力敏。由于油基射孔液比较昂贵，一般很少使用。无固相聚合物盐水射孔液仅宜于在裂缝性或渗透率较高的孔隙性油气层中使用，一般不宜在低渗透油气层中使用。而暂堵性聚合物射孔液更适用在缺水气田。由于阳离子聚合物粘土稳定剂射孔液除具有无固相清洁盐水射孔液的全部优点外，还能很好的防止后续生产作业过程的水敏损害，所以本区块优选阳离子聚合物粘土稳定剂射孔液。,2，完井方式射孔液的选择,3，采气方式,由基础资料可知，该页岩气田具有储层埋藏深、地层压力高压异常、CO 2 含量少，H2S含量中等、测试产能高的特点，气田开发应遵循少井、高产的原则，该气藏的地质储量类型为特大型气田，故采用定产量工作制度，采气速度为 3%5%。,表 3.3 不同气藏采气速度和稳产期年限标准控制,表3.3 不同气藏采气速度和稳产期年限标准控制,气藏储量,/10 8 m 3,采气速度,/%,稳产期,/a,50,35,10,1050,5,58,10,56,58,3，采气方式 由基础资料可知，该页岩气田具有储,3，采气方式,气井排液采气工艺技术,该页岩气藏为自生自储气藏,气体主要以吸附气、游离气为主,由于该页岩孔隙度和渗透率较低,页岩气储层射孔后依靠自身能量无法达到工业气流,必须压裂投产,随着页岩气开发的深入,目前页岩气井主要以水平井完井、大规模分段压裂。页岩气井主要以水平井分段压裂投产为主,由于压裂改造用液量大,需要快速大量返排压裂液。根据对目前国内外比较成熟的排液采气技术进行分析,得出橇装气举排液技术具有排量大、机动性好及井场不需要电等系列优点,可满足页岩气快速排液需要,适合大面积推广应用。综合考虑，选用橇装气举。,3，采气方式 气井排液采气工艺技术,3，采气方式,氮气气举排液采气技术,表 3.5 橇装制氮设备主要技术参数,型号,输出最大压力,氮气量,(m 3/d),氮气纯度,最大排液深度,NPU600/25,25,600,95,2500,NPU900/25,25,900,95,3000,NPU1200/35,25,1200,95,4000,根据YYI井井深4165.32米，根据井深选择设备 NPU1200/35。,3，采气方式氮气气举排液采气技术型号输出最大压力氮气量(m,4，增产工艺,由基础资料可知，天然裂缝和层理越发育，页岩气储层可压性越好，并能为压裂液高排量、快速注入提供条件，有利于形成水平张开缝和垂向剪切缝。类比美国已开发页岩气藏的可压性指数，用该方法计算得到YY5井可压性指数为0.72，而barnett和Harretky区块的可压性指数分别为0.89和0.65.由此可见，YY5井的页岩储层可压性较好。,压裂层位和压裂深度,根据基础数据知，YY5井井长-4165.32m，水平井段约-1612米，钻遇目的层深度为-2523m。气层压力异常活跃，气藏类型为非常规气藏。地温梯度为 2.84/100m。地层压力异常，气层压力系数为 1.411.55。由于该区块没有自然产能或者产能很低，投产必须考虑压裂增产措施，压裂的层段即为气层段，主要是龙马溪组。,4，增产工艺 由基础资料可知，天然裂缝和层理越发育，页岩气,4，增产工艺,水力压裂基本参数的选取,设计参数,取值,水平段长（,m),1565（2600m-4165m),分段数,16,单段长度（,m),100,簇数,/段,4,簇长（,m),1,簇间距（,m),25,孔数,/簇,16,液量,/段m3）,1200,砂量,/段（t),70,施工总液量（,m3）,19200,施工总砂量（,t）,1120,排量（,m3/min）,12,4，增产工艺水力压裂基本参数的选取 设计参数取值水平段长（,4，增产措施,压裂施工参数（1）压裂方式,压裂方式可采用分层压裂